人的記憶力會隨著歲月的流逝而衰退，寫作可以彌補記憶的不足，將曾經的人生經歷和感悟記錄下來，也便于保存一份美好的回憶。范文怎么寫才能發揮它最大的作用呢？以下是小編為大家收集的優秀范文，歡迎大家分享閱讀。

傳遞系數法公式篇一

一、實驗目的

1、通過實驗使學生加深對傅立葉導熱定律的認識。

2、通過實驗，掌握在穩定熱流情況下利用穩態平板法測定材料導熱系數的方法。

3、確定材料的導熱系數與溫度之間的依變關系。

4、學習用溫差熱電偶測量溫度的方法。

5、學習熱工儀表的使用方法

二、實驗原理

平板式穩態導熱儀的測量原理是基于一維無限大平板穩態傳熱模型，這種方法是把被測材料做成比較薄的圓板形或方板形，薄板的一個表面進行加熱，另一個表面則進行冷卻，建立起沿厚度方向的溫差。圖1是無限大平板導熱示意圖。

根據傅立葉（fourier）定律：

tw2 y x t q tw1 ?c?t??t??t??t??(?)?(?)?(?)?????x?x?y?y?y?y（1）

在一維無限大平板穩態傳熱時，方程（1）可簡化為：

?2t?02?x

δ圖1 無限大平板的穩態導熱示意圖

（2）

其邊界條件為

x=0時，t=tw1 x=δ時，t=tw2

可解得下列方程

q??a(tw1?tw2)?

（3）

由式（3）可得

??q??a?(tw1?tw2)

（4）

式中

λ——導熱系數，w/m ·℃； δ——試件厚度，m；

q——熱流量，w； a——試件面積，m2；

tw1 ——試件下表面溫度，℃； tw2 ——試件上表面溫度，℃。

一般情況下，選擇平板試件的尺寸要注意滿足下列條件：

??17d~110d

式中

d ——方板的短邊長度，m。

熱流量q也可以由輸入電壓和電阻表示為：

q?u2r 式中 u——施加在加熱板上的電壓，v；

r——加熱板上內部加熱電阻絲的電阻，ω。將式（5）帶入式（4）得

??u2?r?a?(tw1?tw2)

對應此λ的材料溫度為

t?tw1?tw2 2

（5）

（6）

（7）

根據式（7）只要知道試件面積a、電壓u、電阻r、厚度δ以及在厚度δ方向上的溫度差，便可求出導熱系數。

三、實驗設備

實驗設備如圖2所示。

圖2平板式穩態法導熱儀的總體結構圖

1.調壓器2.銅板3.主加熱板 4.上均熱片 5.中均熱片

6.下均熱片7.熱電偶 8.副加熱板 9.數據采控系統 10.溫度儀表 11.試樣裝置 12.循環水箱電位器 13.保溫材料 14.電位器

鍵盤共有6個按鍵組成，包括為“5”、“1”、“0.1”3個數據鍵，“±”正負號轉換鍵，“rst”復位鍵，“on/off”開關鍵。

數據鍵：根據不同的功能對相應的數據進行加減，與后面的“±”正負號轉換鍵和“shift”功能鍵配合使用。

“±”正負號轉換鍵：當“±”正負號轉換鍵為“+”時，在原數據基礎上加相應的數值；為“-”時，減相應的數值。

“rst”復位鍵：復位數據，重新選擇。

控制板上的四個發光二極管分別對應四路熱電偶，發光二極管發光表示對應的熱電偶接通。由一臺調壓器輸出端采用并聯方式提供兩路輸出電壓，電位器對每路輸出電壓進行調整，作為兩個加熱板的輸入電壓。

四、實驗內容

1、根據提供的實驗設備儀器材料，搭建實驗臺，合理設計實驗步驟。調整好電加熱器的電壓（調節調壓器），并測定相關的溫度及電熱器的電壓等試驗數據。

2、對測定的實驗數據按照一定的方法測量進行數據處理，確定材料的導熱系數與溫度之間的依變關系公式。

3、對實驗結果進行分析與討論。

4、分析影響制導熱儀測量精度的主要因素。

5、在以上分析結論的基礎之上盡可能的提出實驗臺的改進方法。

五、實驗步驟

1、利用游標卡尺測量試樣的長、寬、厚度，測試樣3個點的厚度，取其算術平均值，作為試樣厚度和面積。

2、測量加熱板的內部電阻。

3、校準熱工溫度儀表。

4、向水箱內注入冷卻水。

5、通過調整電位器改變提供給主加熱板和副加熱板的加熱功率，通過4位“led”顯示主加熱板和副加熱板的溫度，根據主加熱板的溫度，調整電位器改變施加在副加熱板的電壓，使副加熱板的溫度與主加熱板的溫度一致。利用數字電壓表測量并記錄主加熱板電壓。

6、在加熱功率不變條件下, 試樣下表面和循環水箱下表面的溫度波動每5min不超過±1℃時，認為達到穩態。此時，記錄主加熱板溫度、試樣兩面溫差。

7、通過數據鍵輸入試樣面積、厚度等相關參數，由試樣面積、厚度、主加熱板的電阻、電壓、上表面溫度及上均熱片的上表面溫度獲得試樣的導熱系數。

8、改變電位器改變提供給主加熱板和副加熱板的加熱功率件，重復步驟（5至7）測量并記錄多個溫度下的材料導熱系數。

9、關掉電源。

六、實驗要求

1、采用精度不低于0.05 mm的厚度測量工具(游標卡尺)，沿試樣四周測量四處的厚度，取其算術平均值，作為實驗前試樣厚度。

2、用酒精將試件及均熱片擦洗干凈并晾干，晾干后在其上均勻涂抹導熱油。

3、用調壓器將電壓調至一定值，保持不變，經一段時間后，待跟試件上下表面接觸的銅片各點溫度為一定值時，即導熱過程達到穩定后記錄各點溫度及電熱器的電壓。

4、改變電加熱器的電壓（調節調壓器），即改變電熱器熱量使之維持在另一個數值上，跟試件上下表面接觸的銅片各點溫度達到新的穩定狀態后，重復第3項的測量。

5、用最小二乘法計算不同橡膠材料的導熱系數隨溫度變化的關系式。

五、實驗報告要求

1、材料溫度可取材料上下表面溫度的平均值，即t?(tw1?tw2)/2，其中：tw1為試樣材料下表面溫度，tw2為試樣上表面溫度。

2、實驗報告需用專用的實驗報告用紙進行書寫；

3、實驗報告中必須包含實驗目的和實驗步驟；

4、實驗報告中必須包括實驗數據的記錄；

5、實驗報告中必須包括實驗數據處理的具體步驟，并有材料的導熱系數隨溫度變化的關系式及關系曲線圖；

6、實驗報告中必須有對實驗數據結果的分析。

傳遞系數法公式篇二

常用排污系數

常用的排污系數

燒一噸煤，產生1600×s%千克so2，1萬立方米廢氣，產生200千克煙塵。燒一噸柴油，排放2000×s％千克so2，1.2萬立米廢氣；排放1千克煙塵。燒一噸重油，排放2000×s％千克so2，1.6萬立米廢氣；排放2千克煙塵。大電廠，煙塵治理好，去除率超98%，燒一噸煤，排放煙塵3-5千克。普通企業，有治理設施的，燒一噸煤，排放煙塵10-15千克； 磚瓦生產，每萬塊產品排放40-80千克煙塵；12-18千克二氧化硫。規模水泥廠，每噸水泥產品排放3-7千克粉塵；1千克二氧化硫。鄉鎮小水泥廠，每噸水泥產品排放12-20千克粉塵；1千克二氧化硫。物料衡算公式：

1噸煤炭燃燒時產生的so2量＝1600×s千克；s含硫率，一般0.6-1.5%。若燃煤的含硫率為1%，則燒1噸煤排放16公斤so2。

1噸燃油燃燒時產生的so2量＝2000×s千克；s含硫率，一般重油1.5-3%，柴油0.5-0.8%。若含硫率為2%，燃燒1噸油排放40公斤so2。

?排污系數：燃燒一噸煤，排放0.9-1.2萬標立方米燃燒廢氣，電廠可取小值，其他小廠可取大值。燃燒一噸油，排放1.2－1.6萬標立方米廢氣，柴油取小值，重油取大值。【城鎮排水折算系數】 0.7~0.9，即用水量的70-90%。【生活污水排放系數】采用本地區的實測系數。

【生活污水中cod產生系數】60g/人.日。也可用本地區的實測系數。

【生活污水中氨氮產生系數】7g/人.日。也可用本地區的實測系數。使用系數進行計算時，人口數一般指城鎮人口數；在外來較多的地區，可用常住人口數或加上外來人口數。【生活及其他煙塵排放量】

按燃用民用型煤和原煤分別采用不同的系數計算： 民用型煤：每噸型煤排放1~2公斤煙塵 原 煤：每噸原煤排放8~10公斤煙塵

一、工業廢氣排放總量計算 1.實測法

當廢氣排放量有實測值時，采用下式計算：

q年= q時× b年/b時/10000 式中： q年——全年廢氣排放量，萬標m3/y； q時——廢氣小時排放量，標m3/h；

b年——全年燃料耗量（或熟料產量），kg/y；

b時——在正常工況下每小時的燃料耗量（或熟料產量），kg/h。2.系數推算法

1)鍋爐燃燒廢氣排放量的計算

①理論空氣需要量（v0）的計算a.對于固體燃料，當燃料應用基揮發分vy>15%（煙煤），計算公式為：v0=0.251 ×ql/1000+0.278[m3(標）/kg] 當vy<15%（貧煤或無煙煤），v0=ql/4140+0.606[m3(標）/kg] 當ql<12546kj/kg（劣質煤），v0=ql//4140+0.455[m3(標)/kg)b.對于液體燃料，計算公式為：v0=0.203 ×ql/1000+2[m3(標）/kg] c.對于氣體燃料，ql<10455 kj/（標）m3時，計算公式為： v0= 0.209 × ql/1000[m3/ m3] 當ql>14637 kj/（標）m3時，v0=0.260 × ql/1000-0.25[m3/ m3] 式中：v0—燃料燃燒所需理論空氣量，m3(標)/kg或m3/m3； ql—燃料應用基低位發熱值，kj/kg或kj/（標）m3。各燃料類型的ql值對照表

（單位：千焦/公斤或千焦/標米3）燃料類型 ql 石煤和矸石 8374 無煙煤 22051 煙煤 17585 柴油 46057 天然氣 35590 一氧化碳 12636 褐煤 11514 貧煤 18841 重油 41870 煤氣 16748 氫 10798 ②實際煙氣量的計算a.對于無煙煤、煙煤及貧煤 ：qy=1.04 ×ql/4187+0.77+1.0161(α-1)v0[m3(標）/kg] 當ql<12546kj/kg（劣質煤），qy=1.04 ×ql/4187+0.54+1.0161(α-1)v0[m3(標）/kg] b.對于液體燃料 ： qy=1.11 ×ql/4187+(α-1)v0[m3(標）/kg] c.對于氣體燃料，當ql<10468 kj/（標）m3時 ： qy=0.725 ×ql/4187+1.0+(α-1)v0(m3/ m3)當ql>10468 kj/（標）m3時，qy=1.14 ×ql/4187-0.25+(α-1)v0(m3/ m3)式中：qy—實際煙氣量，m3(標)/kg;α —過剩空氣系數，α = α 0+δ α 爐膛過量空氣系數

畜禽養殖排污系數表： 畜禽糞便排泄系數

項目 單位 牛 豬 雞 鴨 糞

公斤/天 20.0 2.0 0.12 0.13 公斤/年 7300.0 398.0 25.2 27.3 尿

公斤/天 10.0 3.3 —— ——

公斤/年 3650.0 656.7 —— —— 飼養周期 天 365 199 210 210

畜禽糞便中污染物平均含量（單位：公斤/噸）項目 cod bod nh3-n 總磷 總氮 牛糞 31.0 24.53 1.7 1.18 4.37 牛尿 6.0 4.0 3.5 0.40 8.0 豬糞 52.0 57.03 3.1 3.41 5.88 豬尿 9.0 5.0 1.4 0.52 3.3 雞糞 45.0 47.9 4.78 5.37 9.84 鴨糞 46.3 30.0 0.8 6.20 11.0

環境統計有關系數的核算（2004）

在基層環境統計中，經常涉及到“三廢”排放量和污染物排放的計算。其計算方法多種多樣，歸納起來主要有以下三種方法： 實測法、物料衡算法和經驗計算法。

生產工藝過程中的污染物排放量的計算可以參考有關系數。用水量的計算 工業用水量=工業重復用水量+工業用新鮮水量

=工業重復用水量+廠區內新鮮用水（生產+生活）

工業用水包括：生產用水（冷卻用水、除塵洗滌和沖渣用水、工藝沖洗用水）； 廠區生活用水（飲用、沐浴用水）； 消防用水。

生產用水：包括新鮮水和重復（循環）用水。新鮮水量的計算：自來水（從收費單據中獲得）自備水（地面水、地下水）自備水源供水量wp=q.t.η

q__單位時間機泵出水量（噸/時）； t__機泵運行時間（小時）

η__機泵抽水效率（%）一般為75%以上；最好用實測確定；如無計量裝置，可用單位產品用水量進行計算。

根據市統計局測算，全市人均日生活用水量：（公斤）2003年

2002年

2001年

三年平均 131.0

132.9

144.9

136.27 也可以按照區、縣統計局的實測數據計算生活用水量。

工業重復用水量=未采用循環（重復）措施時所需新鮮水量-采用循環（重復）用水措施后的所需新鮮水量。廢水排放量的計算

廢水一類污染物在車間和車間處理設施排放口取樣監測（包括：汞、鎘、鉻、六價鉻、砷、鉛、3，4-苯并比）。

廢水排放量（噸）=某廢水平均排放量（立方米/時）×某廢水排放時間（時）×廢水密度（取1立方米=1噸水）。

工業廢水排放量也可以按單位產品排污系數測算；或按生產設計規范要求，按新鮮用水量的60-90%計算。

污染物去除量（純重量）=處理的工業廢水量×（處理前污染物的平均濃度-處理后污染物的平均濃度）。

污染物排放量（純重量）=工業廢水排放量×排放口污染物的平均濃度。各類型醫院污水定額

醫院病床床位數

病床污水量定額（公斤/床.日）400床及以上

400 200-400床

250 200床以下

cod排放量依據實測數據或參考申報登記數據。廢氣排放量的計算

生產工藝廢氣排放量的計算一般按實測，也可以按原設計技術參數進行統計或按風機銘牌所標注的風量進行統計。也可以使用書中計算公式。風量（標立方米/時）=風機風量×（273×p）/（760(273+t0)）p=大氣壓力，毫米汞柱 t0=廢氣溫度 廢氣排放量=平均實測風量（標立方米/時×年工作小時）。燃料燃燒廢氣排放量：（經驗公式）

燃燒每噸煤產生0.8-1.0萬標立方米廢氣（手燒爐取上限）； 燃燒每噸油產生1.1-1.5萬標立方米廢氣；

燃燒氣體燃料：電石爐煤氣3-6標立方米/立方米；

油田伴生氣11-14標立方米/立方米；

高爐煤氣1.7-2標立方米/立方米；

天然氣11-13標立方米/立方米；

液化石油氣12-15標立方米/立方米；

發生爐煤氣2-3.5標立方米/立方米。其他燃料：可以采用能源折算系數推算。二氧化硫的計算

二氧化硫排放量=二氧化硫產生量×（1-脫硫效率%）二氧化硫去除量=二氧化硫產生量-二氧化硫排放量 燃煤二氧化硫排放量預測公式為： qso2=2×s×g×k×（1-η）

其中：s—燃料中的含硫量

g—燃料的消耗量

k—燃料硫轉化率80% η—控制措施的脫硫效率，%。

如沒有脫硫措施，燃燒二氧化硫排放量為12.8公斤/噸煤（大氣處提供）。（2001年系數為8公斤/噸煤，當時確定燃料中的含硫量為0.5%，目前測定燃料中的含硫量在0.8%左右）。燃油二氧化硫產生量為：11.65公斤/噸油。

燃氣二氧化硫產生量為：630公斤/百萬立方米。煙塵量的計算

煙塵排放量=煙塵產生量×（1-除塵效率%）煙塵去除量=煙塵產生量-煙塵排放量 燃煤煙塵產生量40公斤/噸煤，平均燃煤煙塵排放量2004年調整為4.8公斤/噸煤（測算值）。燃煤煙塵排放量預測公式為： q煙塵=g×a×v×（1-η）

其中：g—燃料的消耗量

a—燃料中的灰分，20%；

v—爐型系數20%

η—控制措施的除塵效率，2004年調整為平均88%。燃油煙塵產生量：

電站鍋爐：2公斤/噸油；

工業鍋爐：渣油燃燒爐5.5公斤/噸油；

蒸餾油燃燒爐3.6公斤/噸油；

采暖爐及家用爐2.4公斤/噸油。燃料氣煙塵產生量：

電站鍋爐：238.5公斤/百萬立方米； 工業鍋爐：286.02公斤/百萬立方米； 采暖爐及家用爐：302公斤/百萬立方米。

一般常用鍋爐耗煤量（5000大卡配煤）的估算

鍋爐噸位數（蒸噸）

每蒸噸耗煤量（kg/時）

燃煤工作時間 2蒸噸及以下

200

一班8小時 6-4蒸噸

180

二班16小時 20蒸噸以上

170

三班24小時

蒸噸折算系數：1蒸噸=60萬大卡，1大卡=4.187千焦

注：取暖鍋爐按20小時/天計算；采暖鍋爐按120天/年計算；生產用鍋爐按300天/年計算。工業粉塵量的計算： 工業粉塵去除量=（進口平均濃度-出口平均濃度）×除塵系統排放量×運行時間； 工業粉塵排放量=出口平均濃度×除塵系統排風量×運行時間（以實測為主）。工業固體廢物量的計算：

工業固體廢物量的計量方法參考書中計算公式，或采用下列方法計算：工業爐渣產生量=用煤量×30%。

傳遞系數法公式篇三

關于發布烏魯木齊地區2010年3月份

建設工程價格信息的通知

新建總造字[2010]8號

為做好烏魯木齊地區建設工程人工、材料、機械臺班價格信息發布工作（本建設工程是指：建安、裝飾、市政、仿古建筑及園林、房屋修繕工程），根據烏魯木齊地區人工、機械及建材市場價格變化情況，我站編制了《烏魯木齊地區2010年3月份建設工程價格信息》，作為建設工程工程量清單計價的參考依據和定額計價的結算依據。經自治區住房和城鄉建設廳批準，現予以發布，并就有關事項通知如下：

一、建設工程工程量清單計價價格信息

（一）材料價格、機械臺班價格信息

1、材料價格信息

材料價格信息可參照《烏魯木齊地區2010年3月份建設工程價格信息》（附件一、二、三、四）調整。

2、機械臺班價格信息

機械臺班價格可參照我站《2003年新疆施工機械臺班費用參考單價》（新建總造字[2003]52號）執行，機上人工成本、燃料動力單價可參照烏魯木齊地區建筑工種人工成本信息中的人工成本和烏魯木齊地區2010年3月份材料價格信息中的燃料動力單價自行調整。

（二）網上市場價格信息 實行建設工程工程量清單計價的工程項目，可直接登錄新疆工程造價信息網（網址：）清單計價欄目，查詢烏魯木齊地區建筑工程實物工程量人工成本信息、建筑工種人工成本信息、建安、市政、仿古建筑及園林、房屋修繕工程材料價格信息、新疆施工機械臺班費用參考單價信息；在價格信息欄目中查詢生產廠家、供銷部門經銷的市場材料價格信息。

二、建設工程定額計價價格信息

（一）定額內人工費單價的調整

1、定額內政策性人工費單價調整：建筑安裝工程、市政工程、仿古建筑及園林工程、房屋修繕工程定額內人工費單價的調整按照自治區建設廳、發展和改革委員會《關于調整烏魯木齊地區建設工程定額人工費單價的通知》（新建造[2008]3號）規定執行。

2、市場人工費單價調整：建筑安裝工程、市政工程、仿古建筑及園林工程、房屋修繕工程市場人工費單價的調整按烏魯木齊市建設委員會發布的相關文件執行。

（二）定額內材料價格的調整

1、建筑安裝、裝飾工程

建筑安裝、裝飾工程定額內主材按照本文“附件一”中所列2010年3月份價格信息與2004年定額內材料預算價格找差，未列入“附件一”的建筑安裝及裝飾工程材料，可依據甲、乙雙方認定的發票供應價與定額內供應價找差，進行材料價差的調整，其價差不參與取費，只計稅金。

2、市政工程

（1）市政工程定額內主材按照本文“附件二”中所列2010年3月份價格信息與2001年定額內材料預算價格找差，未列入“附件二”的市政工程其他材料，可依據甲、乙雙方認定的發票供應價與定額內供應價找差，進行材料價差調整，其價差不參與取費，只計稅金。

（2）市政工程若使用商品砼，應按照《新疆市政工程商品砼消耗量定額2003年烏魯木齊地區參考單價》（新建總造字[2003]65號）執行，并根據本文“附件二”中所列2010年3月份商品砼價格信息與《新疆市政工程商品砼消耗量定額2003年烏魯木齊地區參考單價》定額內商品砼預算價找差，其價差不參與取費，只計稅金。

3、仿古建筑及園林工程

仿古建筑及園林工程定額內主材按照本文“附件三”中所列2010年3月份價格信息與1997年定額內材料預算價格找差，未列入“附件三”的仿古建筑及園林工程其他材料，可依據甲、乙雙方認定的發票供應價組成預算價與定額內預算價找差，其價差不參與取費，只計稅金。

4、房屋修繕工程

房屋修繕工程定額內主材按照本文“附件四”中所列2010年3月份價格信息與1999年定額內材料預算價格找差，未列入“附件四”中的安裝工程定額內材料和裝飾部分材料，可依據甲、乙雙方認定的發票供應價與1999年定額內供應價找差。其價差不參與取費，只計稅金。

5、鑒于目前建筑市場主要材料價格變動幅度較大，若發包方與承包方共同認可，其價格可依據甲、乙雙方認定的發票價格找差。其價差不參與取費，只計稅金。

6、若工程設計中采用三級螺紋鋼、冷軋帶肋鋼筋、塑鋼門窗、鋁合金門窗，可參考附件一中的信息價與定額內相應的螺紋鋼、園鋼及門窗預算價找差，其價差不參與取費，只計稅金。

（三）定額內機械費的調整

1、仿古建筑及園林工程定額內機械費的調整，在1997年仿古建筑及園林工程預算定額基礎上，以定額內機械費為計算基數上調15.13%，調整部分不參與取費，只計稅金。

2、房屋修繕工程定額內機械費的調整，在1999年房屋修繕工程預算定額基礎上，以定額內機械費加中小型機械費為計算基數上調4.94%，調整部分不參與取費，只計稅金。

（四）費用定額的調整

市政、仿古建筑及園林、房屋修繕工程費用定額的調整，應按照新建造[2003]1號、新建造[2003]3號、新建造[2003]4號文件規定的有關費用標準執行。

關于費用定額中“工程定額測定費”的調整，按照自治區建設廳、發展和改革委員會《關于調整自治區建筑安裝、市政、園林、修繕等工程費用定額及工程量清單計家規費標準的通知》（新建造[2009]1號）規定執行。

三、建設工程中的混凝土、砂漿配合比按照建設廳《關于發布〈二00九年自治區建設工程定額混凝土砂漿配合比〉的通知》（新建造[2009]2號）執行。新舊混凝土砂漿配合比之間的量差計入工程直接費，參與取費；價差不參與取費，只計稅金。

各地、州、市工程造價（定額）管理站應按照本通知要求，切實做好本地區建設工程價格信息發布工作。

本通知由自治區工程造價管理總站負責解釋。聯系人：楊鴻雁 聯系電話：0991—8868027 附件：

1、烏魯木齊地區2010年3月份建安工程價格信息

2、烏魯木齊地區2010年3月份市政工程價格信息

3、烏魯木齊地區2010年3月份仿古建筑及園林工程價格信息

4、烏魯木齊地區2010年3月份房屋修繕工程價格信息

下載地址:發布烏魯木齊地區2010年3月份建設工程價格信息的通知

二○一○年四月一日

傳遞系數法公式篇四

c.2改進阻力系數法

c.2.1土基上水閘的地基有效深度可按公式(c.2.1-1)或(c.2.1-2)計算：

當時,(c.2.1-1)

當時,(c.2.1-2)

式中te

---土基上水閘的地基有效深度(m)；

l0

---地下輪廓的水平投影長度(m)；

s0

---地下輪廓的垂直投影長度(m).當計算的te

值大于地基實際深度時,te

值應按地基實際深度采用.c.2.2分段阻力系數可按公式(c.2.2-1)~(c.2.2-3)計算：

1進,出口段(見圖c.2.2-1)：

(c.2.2-1)

式中a0

---進,出口段的阻力系數；

s---板樁或齒墻的入土深度(m)；

t---地基透水層深度(m).2內部垂直段(見圖c.2.2-2)：

(c.2.2-2)

式中ay

---內部垂直段的阻力系數.圖c.2.2-1圖c.2.2-2

圖c.2.2-3

3水平段(見圖c.2.2-3)：

(c.2.2-3)

式中ax---水平段的阻力系數；

lx

---水平段長度(m)；

s

1,s2

---進,出口段板樁或齒墻的入土深度(m).c.2.3各分段水頭損失值可按公式(c.2.3)計算：

(c.2.3)

式中hχ

---各分段水頭損失值(m)；

ai

---各分段的阻力系數；

n---總分段數.以直線連接各分段計算點的水頭值,即得滲透壓力的分布圖形.c.2.4進,出口段水頭損失值和滲透壓力分布圖形可按下列方法進行局部修正：

1進,出口段修正后的水頭損失值可按公式(c.2.4-1)~(c.2.4-3)計算(見圖c.2.4-1)：

(c.2.4-1)

(c.2.4-2)

(c.2.4-3)

圖c.2.4-1

式中h＇0

---進,出口段修正后的水頭損失值(m)；

h

0

---進,出口段水頭損失值(m)；

β＇---阻力修正系數,當計算的β′≥1.0時,采用β′＝1.0；

s＇

---底板埋深與板樁入土深度之和(m)；

t＇---板樁另一側地基透水層深度(m).2修正后水頭損失的減小值,可按公式(c.2.4-4)計算：

(c.2.4-4)

式中δh---修正后水頭損失的減小值(m).3水力坡降呈急變形式的長度可按公式(c.2.4-5)計算：

(c.2.4-5)

式中l＇x

---水力坡降呈急變形式的長度(m).4出口段滲透壓力分布圖形可按下列方法進行修正如圖c.2.4-2所示,圖c.2.4-2中的qp′為原有水力坡降線,根據公式(c.2.4-3)和(c.2.4-4)和公式(c.2.4-5)計算的⑽h和l＇x值,分別定出p點和o點,連接qop,即為修正后的水力坡降線.圖c.2.4-2

c.2.5進,出口段齒墻不規則部位可按下列方法進行修正(見圖c.2.5-1和圖c.2.5-2)：

圖c.2.5-1圖c.2.5-2

1當hx≥δh時,可按公式(c.2.5-1)進行修正：

(c.2.5-1)

式中hx

---水平段的水頭損失值(m)；

h＇x

---修正后的水平段水頭損失值(m).2當hx

＜δh時,可按下列兩種情況分別進行修正：

1)若hx

+hy

≥δh,可按公式(c.2.5-2)和公式(c.2.5-3)進行修正：

(c.2.5-2)

(c.2.5-3)

式中hy

---內部垂直段的水頭損失失值(m)；

h＇y

---修正后的內部垂直段水頭損失值(m).2)若hx

+hy

＜δh,可按公式(c.2.5-2),公式(c.2.5-4)和公式(c.2.5-5)進行修正：

(c.2.5-4)

(c.2.5-5)

式中hcd---圖c.2.5-1和圖c.2.5-2中cd段的水頭損失值(m)；

h＇cd---修正后的cρ段水頭損失值(m).以直線連接修正后的各分段計算點的水頭值,即得修正后的滲透壓力分布圖形.c.2.6出口段滲流坡降值可按公式(c.2.6)計算：

(c.2.6)

式中j---出口段滲流坡降值.

傳遞系數法公式篇五

3.2.3-1式：

pi?pi?1???fst?ti?ri

式中：

pi、pi?1——分別為第i塊段、第i-1塊段滑體的剩余下滑力（kn/m）； fst——抗滑安全系數；

ti——下滑力，t?wsin??acos??t；

iiiidiri——抗滑力，r?(w((1?r)cos??asin?)?r)tan??cl； iiuiidiiii??cos(?i?1??i)?sin(?i?1??i)tan?i。

其中：

wi——第i條塊的重量wi???s或wi??s?s

?——滑體天然重度（kn/m3）

?s——滑體飽和重度（kn/m3）s——第i塊滑體面積（㎡）

ru——孔隙壓力比，ru?滑體水下體積?水的容重?滑坡水下面積滑體總體積?滑體容重滑坡總面積?2rdi——滲透壓力產生的垂直滑面分力：

rdi??whiwlitan?isin(?i??i)tdi——滲透壓力產生的平行滑面分力：

tdi??whiwlitan?icos(?i??i)ci——第i條塊內聚力（kpa）；

?i——第i條塊內摩擦角（o）；

li——第i條塊滑面長度（m）；

?i——第i條塊滑面傾角（o）；

?i——第i條塊地下水流向與水平方向夾角（o）； ?w——水的重度（kn/m3）；

a——地震加速度（重力加速度g）。

磁器口古鎮滑坡采用第三工況進行滑坡推力計算，即采用“自重+建筑荷載+暴雨+庫水位”的計算條件計算滑坡推力。根據勘查報告，滑坡推力計算公式改為下式：

pi?pi?1??cos(?i?1??i)?sin(?i?1??i)tan?i??fst?wisin?i?[wi(1?ru)cos?itan?i?cili]

其中計算滲透壓力時確定地下水流方向比較困難，故進行簡化假設。即在地下水位以下靜水位以上有滲流活動的滑坡體，計算下滑力時采用飽和容重，計算抗滑力時采用浮容重。計算得p3?713.012kn/m

4.2.5、6——6′剖面的滑坡推力計算

粉土與2-2'剖面相交處填土米水位線粉質粘土6-6'剖面圖此剖面的總面積為598.335㎡。其中：

編號①的面積為8.038㎡，其中靜水位以上填土6.011㎡，靜水位以上粉土2.027㎡，此土條長3.739m，滑坡推力計算式為：

p1?1.15?(18.5?6.011?19.75?2.027?8)?sin67??[(8.7?6.011?2.027?9.95?8)?cos67?tan22??6.08?3.739]計算得p1?133.129kn/m

編號②的面積為134.003㎡，其中靜水位以上填土49.156㎡，靜水位以上粉土19.133㎡，靜水位以下填土7.915㎡，靜水位以下粉土57.846㎡，此土條長19.236m，滑坡推力計算式為：

p2?133.129?(cos34??sin34?tan22?)?1.15?(18.5?57.071?19.75?76.979?8)?sin33??[(8.7?49.156?18.5?7.915?19.133?9.95?19.75?57.846?8)?(1?65.761

計算得p2?1092.128kn/m

編號③的面積為141.735㎡，其中靜水位以上填土22.885㎡，靜水位以下填土36.489㎡，靜水位以下粉質粘土8.537㎡，靜水位以下粉土73.855㎡，此土條長11.478m，滑坡推力計算式為：)cos33?tan22??6.08?19.236]134.003?2p3?1092.128?(cos18??sin18?tan22?)?1.15?(18.5?59.374?19.75?73.855?19.58?8.537?8)?sin15??[(8.7?22.855?18.5?36.489?19.58?8.537?19.75?73.855?8)?(1?118.85)cos15?tan22??6.08?11.478]141.735?2計算得p3?1077.225kn/m

編號④的面積為303.499㎡，其中靜水位以上填土4.204㎡，靜水位以下填土115.103㎡，靜水位以下粉質粘土114.081㎡，靜水位以下粉土70.157㎡，此土條長29.038m，滑坡推力計算式為：

p4?1077.225?(cos10??sin10?tan22?)?1.15?(18.5?119.307?19.75?70.157?19.58?114.081?8)?sin5??[(8.7?4.204?18.5?115.103?19.58?114.081?19.75?70.157?8)?(1?299.295)cos5?tan22??6.08?29.038]303.499?2④③②①剖面圖④③②①剖面圖

⑥⑤④③②①剖面圖pqiiai-1piwiaaiiaitiniui

圖4.1 傳遞系數法圖示

將各作用力投影到底滑面上，其平衡方程如下：

cili(wicos?i?uili?qisin?i)tan?i'?]?pi?1?i?1（4.1）pi＝(wisin?i?qicos?i)?[fsfs式中： ?i?1?cos(?i?1??i)??i'fssin(?i?1??i)（4.2）

式（4.1）中第1項表示本土條的下滑力，第2項表示土條的抗滑力，第3項表示上一土條傳下來的不平衡下滑力的影響，?i?1稱為傳遞系數。在進行計算分析時，需要利用（4.1）進行計算。即假定一個fs＝0，從邊坡頂部第1塊土條算起求出它的不平衡下滑力p1（求p1時，式中右端第3項為零），即為第1和第2塊土條之間的推力。再計算第2塊土條在原有荷載和p1作用下的不平衡下滑力p2,作為第2塊土條與第3塊土條之間的推力。依此計算到第n塊（最后一塊），如果該塊土條在原有荷載及推力pn?1作用下，求得的推力pn不為零，則調整滑體的加權抗剪強度ci、?i的值，使最后一塊土條所受到的推力為零或者幾乎為零。這種情況是假設邊坡處于極限狀態。然后，假設邊坡是穩定的，根據設計規范取邊坡的穩定系數fs＝1.25，用已經調整的抗剪強度ci、?i值，計算邊坡的每個土條的剩余下滑力p。為了使計算工作更加簡化，在工程單位常采用快捷的簡化方法：即對每一塊土條用下式計算不平衡下滑力：

不平衡下滑力＝下滑力?fs?抗滑力

由此，式（4.1）可改寫為：

pi?fs(wisin?i?qicos?i)?[cili?(wicos?i?qisin?i?uili)tan?i]?p?i?1（4.3）i?1上式中，傳遞系數?i?1改用下式計算

?i?1?cos(?i?1??i)?tan?isin(?i?1??i)（4.4）

所得結果與前述復雜的試算方法有時相差不大，但計算卻大為簡化了。如果采用總應力法，式中可略去uili項，c、?值可根據土的性質及當地經驗，采用勘測試驗和滑坡反算相結合的方法來確定。fs值可根據滑坡現狀及其對工程的影響等因素確定，一般取1.05～1.25。另外，要注意土條之間不能承擔拉力，當任何土條的推力pi如果出現負值，則意味著pi不再向下傳遞，而在計算下一塊土條時，上一塊土條對其的推力取pi?1＝0。

各土條分界面上的pi求出后，可求出此分界面上的抗剪安全系數：

fvi?[cihi?(picos?i?upi)tan?i]1（4.5）

pisin?i式中：upi－作用土條側面的孔隙水壓力；

hi－土條側面高度；

c、?－土條側面各土層的加權抗壓強度指標。

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